h St-时间段内沉降量。
Ut-时间段内固结度老土视为已固结取1.1。
S-储水系数根据抽水、越流报告。
△h-降水厚度。
昆明勘察单位很少提供越流报告数据积累不多谨慎使用。
4.2. 分层沉降总和法 基坑抽水产生的沉降计算式 本公式可从GB5007推得也可套用GB50021-94和新规JGJ120201报批版7.5对此有一些体会如下。
s抽水计算沉降量。
经验系数可按GB50007取值本工程取值范围0.5-1.1。
降水应力 ywsiywa00.25yw水重sia0水位差意义详规程。
这里比JGJ120报批版多了1个应力系数0.25是因浮重关系平均深度取一半因压缩量随深度增长计算深度取一半所以附加应力须有应力系数0.25。
此系数在教材有论述本公司也在项目部实验多次基本与现场抽水沉降数据吻合。
在此建议JGJ120报批版在此处有所说明。
水土分层厚度按勘察报告。
相应压缩模量本工程按E1-2。
本基坑计算结果距离降水点20m范围内坑外水位变化最大-10.6m各点沉降值13-22mm。
第三方实测周边建筑沉降结果永宁清真寺15mm马氏宅院20mm。
东寺街地面17mm。
门诊楼13mm。
公式法与实测结果比较接近但形成曲线点有些散乱需要更多的数据回归。
5. 总结 昆明地区的地质比较特殊需要一套系统的控制方法尤其是深基坑及周边建筑的变形量的控制方案在昆明基坑界还未完成需要各位同仁努力。
昆明的土层变化大调整参数需要足够的依据否则效果相背。
超载的放置如桩基的超载如何放置虽说有了一点认识但远远达不到精确结果需要进一步讨论。
关于沉降计算分层总和法恰好是符合昆明地区土层多变的特点。
只是应力计算的规定比较模糊为此提出增加应力计算系数0.25的建议。
我公司近几年运用公式法已有较为丰富的本地经验但是模拟在曲线上跳点较多不尽人意预测的准确率只能达到70还望各位同仁不吝指明。