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论文 目 录1 设计资料 22 楼板设计 2.1 楼面结构平面布置 3 2.2 荷载计算 3 2.3 弯矩计算 XX 2.4 截面设计 XX 2.5 板的配筋计算 XX3 框架设计 3.1 计算简图及梁柱线刚度 XX 3.2 荷载计算 XX 3.3 风荷载作用下的位移计算 XX 3.4 内力计算 XX 3.5 内力组合 XX 3.6 截面设计和配筋计算 XX4 楼梯设计 4.1 设计资料 XX 4.2 梯段板设计 XX 4.3 平台板设计 XX 4.4 平台梁设计 XX5 基础设计 5.1 设计资料 XX 5.2 中柱下基础设计 XX 5.3 边柱下基础设计 XX参考文献 XX致 谢 XX附录 A XX 浙江千岛湖办公楼设计1 设计资料 工程概况:厂区位于…………………….,其中,……………………………… 设计说明:本建筑抗震设防类别为丙类,建筑结构安全等级为二级,结构抗震设 防烈度为 6 度,设计基本地震加速度为 0.05g,设计地震分组为第一 组,结构设计使用年限 50 年。
地基基础设计等级为丙级,基础拟采用 浅基础。
2 楼板设计2.1 楼面结构平面布置 取第一层楼面上的①⑥轴的楼面进行计算,标高 3.3m 处,楼面的结构布置如图所示。
按双向板弹性理论计算。
①⑥轴的结构平面布置图2.2 荷载计算2.2.1 楼面面层做法 办公楼、展厅、会议室、阅览室、走道参《楼地面建筑构造》(01J304)42 页 25 号,具体做法见表,取装修荷载 1.5 kN/m2 卫生间,上人屋面参《楼地面建筑构造》(01J304)43 页 28 号,具体做法见 表,取装修荷载 2.2 kN/m2 22.2.2 楼面面荷载2.2.2.1.B1 板荷载计算 恒荷载标准值: 装修层 1.5kN/m2 结构层(110mm 厚钢筋混凝土楼板) 0.11×252.8kN/m2 小计 4.3kN/m2 活荷载标准值: 展厅: 3.5kN/m2 恒荷载设计值: g1.2×4.35.2kN/m2 活荷载设计值: q1.4×3.54.9kN/m2 合计: pgq10.1kN/m2 按弹性理论计算: g’gq/27.7kN/m2, q’ q/22.5 kN/m2,2.2.2.2.B2 板荷载计算 恒荷载标准值: 装修层 1.5kN/m2 结构层(90mm 厚钢筋混凝土楼板) 0.9×252.3kN/m2 小计 3.8kN/m2 活荷载标准值: 走廊: 2.5kN/m2 恒荷载设计值: g1.2×3.84.6kN/m2 活荷载设计值: q1.4×2.53.5kN/m2 合计: pgq8.1kN/m2 按弹性理论计算: g’gq/26.4kN/m2 q’ q/21.8 kN/m2,2.2.2.3.B3 板荷载计算 恒荷载标准值: 装修层 1.5kN/m2 结构层(110mm 厚钢筋混凝土楼板) 0.11×252.8kN/m2 小计 4.3kN/m2 活荷载标准值: 展厅: 3.5kN/m2 恒荷载设计值: g1.2×4.35.2kN/m2 活荷载设计值: q1.4×3.54.9kN/m2 合计: pgq10.1kN/m2 按弹性理论计算: g’gq/27.7kN/m2, q’ q/22.5 kN/m2,2.2.2.4.B4 板荷载计算 恒荷载标准值: 装修层 1.5kN/m2 结构层(90mm 厚钢筋混凝土楼板) 0.9×252.3kN/m2 小计 3.8kN/m2 活荷载标准值: 展厅: 3.5kN/m2 恒荷载设计值: g1.2×3.84.6kN/m2 活荷载设计值: q1.4×3.54.9kN/m2 合计: pgq9.5kN/m2 按弹性理论计算: g’gq/27.1kN/m2 q’ q/22.5 kN/m2,2.2.2.5.B5 板荷载计算 恒荷载标准值: 装修层 1.5kN/m2 结构层(110mm 厚钢筋混凝土楼板) 0.11×252.8kN/m2 小计 4.3kN/m2 活荷载标准值: 展厅: 3.5kN/m2 恒荷载设计值: g1.2×4.35.2kN/m2 活荷载设计值: q1.4×3.54.9kN/m2 合计: pgq10.1kN/m2 按弹性理论计算: g’gq/27.7kN/m2, q’ q/22.5 kN/m2,2.2.2.6.B6 板荷载计算 恒荷载标准值: 装修层 1.5kN/m2 结构层(90mm 厚钢筋混凝土楼板) 0.9×252.3kN/m2 小计 3.8kN/m2 活荷载标准值: 走廊: 2.5kN/m2 恒荷载设计值: g1.2×3.84.6kN/m2 活荷载设计值: q1.4×2.53.5kN/m2 合计: pgq8.1kN/m2 按弹性理论计算: g’gq/26.4kN/m2 q’ q/21.8 kN/m2,2.2.2.7.B7 板荷载计算 恒荷载标准值: 装修层 1.5kN/m2 结构层(110mm 厚钢筋混凝土楼板) 0.11×252.8kN/m2 小计 4.3kN/m2 活荷载标准值: 展厅: 3.5kN/m2 恒荷载设计值: g1.2×4.35.2kN/m2 活荷载设计值: q1.4×3.54.9kN/m2 合计: pgq10.1kN/m2 按弹性理论计算: g’gq/27.7kN/m2, q’ q/22.5 kN/m2,2.3 弯矩计算(按弹性理论计算) 双向板的弯矩计算如下: 跨中最大弯矩为当内支座固定时,在 gq/2 作用下的跨中弯矩值与内支座铰支 时在 q/2 作用下的跨中弯矩值之和; 支座最大弯矩为当内支座固定时,在 gq 作用下的支座弯矩值。
2.3.1.B1 板内力计算 区格 B1 l0x/l0y 3.9m/5.4m0.72 计算简图 g q mx 0.0416×7.700.0653×2.50 kN/m2 ×3.9m27.36 kN.m/m 跨 u0 my 0.0200×7.700.0304×2.50 kN/m2 ×3.9m23.50 kN.m/m mx u 7.360.2×3.50 kN.m/m8.06 kN.m/m 内 u0.2 my u 3.500.2×7.36 kN.m/m4.97 kN.m/m 计算简图 gq 支 mx’ 0.0968×10.1 kN/m2×3.9m214.87 kN.m/m 座 my’ 0.0766×10.1 kN/m2×3.9m211.77 kN.m/m2.3.2.B2 板内力计算 区格 B2 l0x/l0y 2.4m/3.9m0.62 计算简图 g q 跨 u0 mx 0.0381×6.400.0792×1.80 kN/m2 ×2.4m22.23kN.m/m my 0.0108×6.40.0254×1.80 kN/m2 ×2.4m20.66 kN.m/m mx u 2.230.2×0.66 kN.m/m2.36 kN.m/m 内 u0.2 my u 0.660.2×2.23 kN.m/m1.13 kN.m/m 计算简图 gq 支 mx’ 0.0808×8.1 kN/m2×2.4m23.77 kN.m/m 座 my’ 0.0571×8.1 kN/m2×2.4m22.66 kN.m/m2.3.3.B3 板内力计算 区格 B3 l0x/l0y 3.9m/5.4m0.72 计算简图 g q 跨 u0 mx 0.0380×7.700.0653×2.50 kN/m2 ×3.9m26.93 kN.m/m my 0.0206×7.700.0304×2.50 kN/m2 ×3.9m23.57 kN.m/m mx u 6.930.2×3.57 kN.m/m7.64 kN.m/m 内 u0.2 my u 3.570.2×6.93 kN.m/m4.96 kN.m/m 计算简图 gq 支 mx’ 0.0874×10.1 kN/m2×3.9m213.37 kN.m/m 座 my’ 0.0740×10.1 kN/m2×3.9m211.32 kN.m/m2.3.4.B4 板内力计算 l0x/l0y3.9m/1.2m3.2〉3 应按单向板计算,力沿短向传递。
取一延米进行计算,可简化为一端简支,一端固端的单跨结构。
跨中弯矩 my 1/14×gq l0y21/14×9.5×1.220.98 kN.m/ m 支座弯矩 my’ 1/10×gq l0y21/10×9.5×1.221.36 kN.m/ m2.3.5.B5 板内力计算 区格 B5 l0x/l0y 3.9m/5.4m0.72 计算简图 g q 跨 u0 mx 0.0342×7.700.0653×2.50 kN/m2 ×3.9m26.38 kN.m/m my 0.0099×7.700.0304×2.50 kN/m2 ×3.9m22.32 kN.m/m mx u 6.380.2×2.32 kN.m/m6.84 kN.m/m 内 u0.2 my u 2.320.2×6.38 kN.m/m3.60 kN.m/m 计算简图 gq 支 mx’ 0.0764×10.1 kN/m2×3.9m211.74 kN.m/m 座 my’ 0.0572×10.1 kN/m2×3.9m28.79 kN.m/m2.3.6.B6 板内力计算 区格 B6 l0x/l0y 2.4m/3.9m0.62 g q 计算简图 跨 u0 mx 0.0358×6.400.0792×1.80 kN/m2 ×2.4m22.14 kN.m/m my 0.0084×6.40.0254×1.80 kN/m2 ×2.4m20.57 kN.m/m mx u 2.140.2×0.57 kN.m/m2.25 kN.m/m 内 u0.2 my u 0.570.2×2.14 kN.m/m1.00 kN.m/m 计算简图 gq 支 mx’ 0.0781×8.1 kN/m2×2.4m23.64 kN.m/m 座 my’ 0.0571×8.1 kN/m2×2.4m22.66 kN.m/m2.3.7.B7 板内力计算 区格 B7 l0x/l0y 3.9m/6.6m0.59 计算简图 g q 跨 u0 mx 0.0388×7.700.0806×2.50 kN/m2 ×3.9m27.61 kN.m/m my 0.0103×7.700.0248×2.50 kN/m2 ×3.9m22.15 kN.m/m mx u 7.610.2×2.15 kN.m/m8.04 kN.m/m 内 u0.2 my u 2.150.2×7.61 kN.m/m3.67 kN.m/m 计算简图 gq 支 mx’ 0.0816×10.1 kN/m2×3.9m212.49 kN.m/m 座 my’ 0.0571×10.1 kN/m2×3.9m28.73 kN.m/m2.3.8.支座内力计算 B1-B2 支座 1 my’ ×-11.77 kN.m/m-3.77 kN.m/m -7.77 kN.m/m 2 B2-B3 支座 1 my’ ×-3.77kN.m/m-11.32kN.m/m -7.55 kN.m/m 2 B3-B4 支座 1 my’ ×-11.32kN.m/m-1.36kN.m/m-6.34 kN.m/m 2 B1-B5 支座 1 mx’ ×-14.87kN.m/m-11.75kN.m/m -13.31 kN.m/m 2 B2-B6 支座 1 mx’ ×-2.66 kN.m/m-2.66 kN.m/m -2.66 kN.m/m 2 B3-B5 支座 1 mx’ ×-13.37kN.m/m-11.74kN.m/m -12.56 kN.m/m 2 B5-B6 支座 1 my’ ×-8.79kN.m/m-3.64kN.m/m -6.22 kN.m/m 2 B5-B5 支座 1 mx’ ×-11.74 kN.m/m-11.74 kN.m/m -11.74 kN.m/m 2 B6-B6 支座 1 mx’ ×-2.66 kN.m/m-2.66 kN.m/m -2.66 kN.m/m 2 B5-B7 支座 1 mx’ ×-11.74kN.m/m-12.49kN.m/m -12.12 kN.m/m 2 B7-B7 支座 1 mx’ ×-12.49 kN.m/m-12.49 kN.m/m -12.49 kN.m/m 2 B6-B7 支座 1 my’ ×-3.64kN.m/m-8.73kN.m/m -6.19 kN.m/m 22.4 截面设计 截面有效高度:假定选用 8 钢筋,则对于 B1B3B5 B7 板,l0x 方向跨中截面的 h0x90mm;l0y 方向跨中截面的 h0y80mm;支座截面 h090mm;对于 B2B4B6 板 , l0x 方向 跨中截面的 h0x60mm ;l0y 方向跨中 截面 的 h0y70mm;支座截面 h070mm; ft 1.1 最小配筋率:因为 0.45 0.45 0.23 0.2 ,故取 ρsmin0.23,则对 fy 210 于 A、B、E、F 板 Asmin0.23×1000×110253mm2;对于 C、D 板, Asmin0.23×1000×90207mm2。
材料:混凝土强度等级为 C25; f C 11.9 f t 1.27 梁内受力纵筋为 HPB235 钢筋; f y 2102.5 板的配筋计算 m 为便于计算,近似取 γ=0.95, As 。
0.95h0 f y 截面配筋计算结果及实际配筋见下表。
板配筋计算表 h0 As 实配 跨中截面 m kNm 配筋 mm mm2 As mm2 x 方向 90 8.06 10180 436 B1 449 y 方向 80 4.97 8150 335 311 x 方向 60 1.33 8200 251 B2 111 y 方向 70 2.36 8200 251 169 x 方向 90 7.64 10180 436 B3 426 y 方向 80 4.96 8159 335 311 x 方向 60 0 8200 251 B4 0 y 方向 70 0.98 8200 251 72 x 方向 90 6.84 10200 393 B5 381 y 方向 80 3.60 8150 335 226 x 方向 60 1.00 8200 251 B6 84 y 方向 70 2.25 8200 251 161 x 方向 90 8.04 10150 523 B7 448 y 方向 80 3.67 8150 335 230 .