行程时油缸推力 空行程时油缸推力P1q只需满足克服摩擦力的要求。
根据同类型机台实测结果,取P1q0.14P1z则: P1q0.14×10062814088 (牛) SX—ZY—250注射机闭模速度较小,因此惯性力很小,可忽略。
3.1.3 启模时油缸推力启模时油缸推力P2z需满足启模力和克服油缸摩擦力的要求,即: P2zP启T600000.1×6000066000(牛)3.2 注射座整体移动油缸负载 注射座整体移动过程中,油缸推力 P3q只需满足克服各种摩擦力的要求,而当喷嘴接触模具浇口时,则必须保持注射座油缸最大推力 P3z为40KN,以使注射成型过程正 。
常进行。
根据类比,取 P3q0.23P3z则P3q0.23X400009200(牛)3.3 注射油缸负载 注射过程中,负载是变化的,当熔融塑料注人模腔时,注射压力由零逐渐沿AB上升,模腔注满时压力由B急速上升到C点,当冷却时塑料收缩,压力降低,为防止收缩需补缩保压,其压力为DE曲线如下: 图3.2根据最大注射压力和螺杆直径,可确定注射缸的最大推力为: 2 P4z1/4兀d 螺P注206.6(KN) 保压过程中油缸负载一般要比注射过程油缸负载小,其值随制品形状,塑料品种以及成型工艺条件不同而异。
3.4 顶出油缸负载顶出油缸的最大推力P5z需满足制品顶出力和克服油缸摩擦力的要求,即: P5zP顶 T360.1×3639.6(KN)3.5 初算驱动油缸所需的功率根据上述工况分析可知,在注射过程中,系统所需的功率为最大, -3 NPmax×V/n×10试中 N—驱动油缸所需的功率,千瓦; Pmax—最大的负载,牛 V—在最大负载时的工作速度,米/秒; n—包括油泵在内的驱动装置总效率。
-3 3 -3 -3 NPmax×V/n×10 206.6×10 ×25×10 ×10 /0.86.5(KW) 4 油缸工作压力和流量的确定 4.1 油缸工作压力的确定 根据注射成型工艺对压力和速度的要求,结合我国目前生产的情况及油泵供应情况,初选油缸工作压力为6.5MPa。
表4.1 国产注塑机压力流量参数 XS- XS- XS- XS-Z XS-Z XS- XS- XS- XS-Z XS-Z ZS ZS ZY Y Y ZY ZY ZY Y Y -22 -60 -125 -125A -250A -350 -500 -100 -3000 -4000 A 0注 20 、 60 125 125A 250 350 500 1000 3000 4000射 30量M 6.5 6.5 6.5 7.0-14. 7.0-14. 6.5 6.5 14.0 14.0-3 32.0Pa 0 0 2.0K 5.5 11 11 1010 30 22 22 405 4555 557W .6 5 5.5 11 1.1 表4.2 国外产注塑机压力流量参数注身量 30 60 125 250 500 1000 2000压 力 范 5-14.8 5-16 7-21 7-21 7-21 7-21 7-21围流 量 范 ~80 ~130 ~210 210 ~360 ~185 ~240围压 力 百 7mpa 7 、 14 、 14 占 14mpa 14-21mp分比 60 14mpa 21mpa 57 占40 a 各50 各40 21 占 占60 234.2 油缸几何尺寸的确定4.2.1 根据合模油缸最大推力确定合模油缸内径 合模油缸采用当活塞杆油缸,工作腔为无杆腔,油缸内径计算,即: 2 A兀D /4Pmax/P 2试中 A—油缸工作面积,m Pmax—油缸所克服的最大负载,n; P—油缸的工作压力,Pa。
1/2 6 1/2 D合(4Pmax/兀P) (4×100628/3.14×12×10 ) 0.1(m)SX—ZY—250注射机合模油缸内径取0.1m。
活塞杆直径d合取为0.4D合,即: d合 0.4 D合0.4×0.10.04(m)SX—ZY—250注射机合模油缸活塞杆直径取为0.04m。
4.2.2 根据注射座注射座最大推力确定注射座移动油缸内径注射座移动油缸采用单活塞杆油缸,工作腔为无杆腔,油缸内径为: 1/2 1/2 D注座4Pmax/兀p 4×40000/3.14×12×1000000 0.065m SX—ZY—250注射机注射座移动油缸内径取为0.065m。
活塞杆直径d注座取为0.4D注座,即 d注座×0.4D注座0.4×0.065 0.026m 。
4.2.3 根据注射油缸最大推力确定注射油缸内径 注射油缸采用双活塞杆油缸,位于工作腔端的活塞杆用来作为行程控制预塑加料,活塞杆直径取与螺杆直径相同,即为45mm。
注射油杆内径可用下式计算: 2 1/2 2 D注4Pmax兀d 螺p/ 兀p 4×2066003.14×0.045 6 6 1/2×6.5×10 /3.14×6.5×10 0.206m4.2.4 根据顶出油缸最大推力确定顶出油缸内径顶出油缸采用单活塞杆油缸,工作腔为无杆腔,油缸内径按公式计算,即: 3 3 1/2 D顶4Pmax/ 兀p(4×39.6×10 )/3.14×6.5×10 0.088 活塞杆直径d顶0.4 D顶0.4×0.0880.0352m 4.3 根据确定的油缸直径标准值,计算实际使用的油缸工作压力,绘制整个动作循环压力图SX—ZY—250注射机,各动作循环的油缸工作压力和动作如表4.3所示。
表4.3 SX—ZY—250注射机液压系统油缸工作压力及动作时间表 油缸工作 时间 工 况 油缸工作腔压力计算公式 腔压力 (秒) (兆帕) 闭 模 空 行 2 P4P1q/兀D 合(4×14088)/(3.14×0.12) 1.8 3.5 程 闭 模 锁 2 P4×P1z/兀D 合(4×100628)/(3.14×0.12) 12.8 3.5 紧 注 座 2 前 P(4×P3q)/(兀D 注座)(4×9200)/(3.14 2.8 5 移 ×0.0652) 注 座 2 顶 P(4P3z)/(兀D 注座)(4×40000)/(3.14× 12 5 紧 0.0652) 注 2 P4 P4/兀(D 注—d2 螺) 4×206600/3.14× 射 6.5 0.2062-0.0452 3 保 根据制品形状,塑料品种及成型工艺条件的不 压 同而异,一般比注射压力底。
取12 16 预 SX—ZY—250注射机的螺杆是采用电机经过齿 塑 轮减速箱而驱动的,故螺杆传动装置所需的为零。
0 15 冷 冷却阶段各油缸皆不进压力油,故油缸所需压力为 却 零。
0 30 启 2 P4P2z/兀(D 合—d2 合)4×66000/3.14 模 (0.12—0.042) 10 4 顶 2 出 P(4P5z)/(兀D 顶)4×39600/(3.14×0.0882) 6.5 4 启 模 空 2 P4P1q/ 兀 ( D 合 —d2 合 ) 4 × 14088/3.14 × 行 2 2 2.1 4 程 (0.1 -0.04 )4.4 油缸所需流量的确定SX—ZY—250注射机各动作循环中油缸所需流量如表4.4所示。
表4.4 SX—ZY—250注射机动作循环中油缸所需流量工况 油泵所需流量计算公式 流量 (升/分) 慢 2 4 速 Qmin6vmin兀/4 D 合×104〔6×0.02×3.14×0.12×10 〕 9.5 闭 /4 模 快 2 4 速 Qmax6vmax兀/4 D 合×104〔6×0.1×3.14×0.12×10 〕 47 闭 /4 模 注 2 射 Q6v兀/4 D 注座×104〔6×0.048×3.14×0.0652×104〕/ 9.5 座 4 前 移注 2 2射 Q6v 兀 /4 D 注 座 -d 注 座 × 104 〔 6 × 0.06 × 3.14 ×座 0.0652-0.0262×104〕/4 10后移快 2 2速 Qmax6vmax兀/4 D 注- d 螺×104〔6×0.025×3.14× 47.5 2注 0.2062-0.045 ×104〕/4射保 保压是为了补缩,故所需流量很小。
但该阶段系统所耗油 12压 量视所选小泵而定预 预塑时螺杆传动装置不需油泵供油 0塑冷 冷却阶段各油缸皆不进压力油,故油缸所需流量为零 0却快 2 2速 Qmax6vmax兀/4 D 合- d 合×104〔6×0.105×3.14× 41.5 4启 0.12-0.042×10 〕/4模 2 4顶 Q6v兀/4 D 顶×104〔6×0.035×3.14×0.0882×10 〕/4出 12.7慢 2 2速 Qmin6vmin兀/4 D 合- d 合 ×104〔6×0.04×3.14× 15.8 2启 0.12-0..
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